青岛变压器骨架怎样设计才合理？青岛变压器空载也有损耗吗？

　　青岛变压器骨架怎样设计才合理？

　　青岛变压器骨架注射模设计

　　1. 制品分析

　　青岛变压器骨架用来为固定青岛变压器中的磁芯或者为青岛变压器中的铜线提供缠绕的空间。 青岛变压器骨架的尺寸和形位公差要求较严， 其中尤以客户要求的重要部位、壁厚作为管控的重点， 壁厚不仅仅是影响到结构要素或安装尺寸，更重要的是影响其电气性能。

　　图 1 青岛变压器骨架产品图

　　青岛变压器骨架产品图如图 1 所示，塑件******外形尺寸为￠6.50 mm X 32.61 mm，塑件平均胶位厚度 0.42mm，材料为 PPS，缩水率为 0.70%. 注意图示尺寸为英寸， 括号内为公制（mm）。

　　PPS 学名聚苯硫醚， 密度 1.28~1.32， 模具温度 120~150° C，料筒温度 300~340° C， 尺寸稳定性好，

　　线性热膨胀系数也小。在高温、高湿条件下仍表现出良好的尺寸稳定性， 适合于制造高精度塑件。故在机械、化工、仪器、仪表和航空、航天、舰船等各个方面都具有广泛用途。

　　塑件壁厚很薄， 模具的防止偏心和顶出等都有很大难度。 更关键的是开模方向的确定和分型面的选取。如果分型面选择不当， 则模具很难成功。

　　图 2 青岛变压器骨架模具图

　　2.模具设计要点

　　2.1 型腔数量

　　结合塑件精度和结构特点，设计 1 出 8 的型腔排位，为了便于设计哈夫滑块， 型腔排列为直线型排列。

　　2.2 进浇方式设计

　　进胶方式为点浇口平衡流道设计，见图 2。

　　2.3 分型面设计

　　分型面设计的关键就是全部胶位都处于滑块上， 否则， 塑件很小， 塑料流动性极好， 模具零件交界处易出现批锋。

　　2.4 顶出系统

　　塑件的顶出采用司筒顶出， 司筒处于滑块底部， 司筒并不参与型腔封胶， 是模具设计的关键。 司筒位置增加伺服位， 给滑块定位并承受冲击力。 避免滑块直接撞击司筒。

　　空载损耗：当青岛变压器二次绕组开路，一次绕组施加额定频率正弦波形的额定电压时，所消耗的有功功率称空载损耗。算法如下：

　　空载损耗=空载损耗工艺系数&TImes;单位损耗&TImes;铁心重量

　　负载损耗：当青岛变压器二次绕组短路（稳态），一次绕组流通额定电流时所消耗的有功功率称为负载损耗。算法如下：

　　负载损耗=******的一对绕组的电阻损耗+附加损耗

　　附加损耗=绕组涡流损耗+并绕导线的环流损耗+杂散损耗+引线损耗

　　阻抗电压：当青岛变压器二次绕组短路（稳态），一次绕组流通额定电流而施加的电压称阻抗电压Uz。通常Uz以额定电压的百分数表示，即uz=（Uz/U1n）*100%

　　匝电势：

　　u=4.44*f*B*At，V

　　其中：B—铁心中的磁密，T

　　At—铁心有效截面积，平方米

　　可以转化为青岛变压器设计计算常用的公式：

　　当f=50Hz时：u=B*At/450*10^5，V

　　当f=60Hz时：u=B*At/375*10^5，V

　　如果你已知道相电压和匝数，匝电势等于相电压除以匝数青岛变压器空载损耗计算-青岛变压器的空载损耗组成 。

　　空载损耗包括铁芯中磁滞和涡流损耗及空载电流在初级线圈电阻上的损耗，前者称为铁损后者称为铜损。由于空载电流很小，后者可以略去不计，因此，空载损耗基本上就是铁损。

　　影响青岛变压器空载损耗铁损的因素很多，以数学式表示，则

　　式中Pn、Pw——表示磁滞损耗和涡流损耗

　　kn、kw——常数

　　f——青岛变压器外施电压的频率赫

　　Bm——铁芯中******磁通密度韦/米2

　　n——什捷因麦兹常数，对常用的硅钢片，当Bm=（1.0～1.6）韦/米2时，n≈2，对目前使用的方向性硅钢片，取2.5～3.5。

　　根据青岛变压器的理论分析，假定初级感应电势为E1（伏），则：

　　E1=KfBm（2）

　　K为比例常数，由初级匝数及铁芯截面积而定，则铁损为：

　　由于初级漏阻抗压降很小，若忽略不计，

　　E1=U1（4）

　　可见，青岛变压器空载损耗铁损与外施电压有很大关系如果电压V为一定值，则青岛变压器空载损耗铁损不变，（因为f不变），又因为正常运行时U1=U1N，故空载损耗又称不变损耗。http://luan.lcjyg.com/如果电压波动，则空载损耗即变化。青岛变压器的铁损与铁芯材料及制造工艺有关，与负荷大小无关.